車用鋁合金5182_O準(zhǔn)靜態(tài)單向拉伸試驗(yàn)
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作者:納百川鋁業(yè)
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發(fā)布時(shí)間: 2022-11-06
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5182_O材料進(jìn)行0度、45度、90度3個(gè)方向上的準(zhǔn)靜態(tài)單向拉伸試驗(yàn),用輸出的載荷位移關(guān)系曲線求出材料的應(yīng)力應(yīng)變曲線,并提取出鋁合金材料的屈服點(diǎn)、抗拉極限,測(cè)量試驗(yàn)前后試樣的試驗(yàn)區(qū)域長(zhǎng)度變化,計(jì)算出斷后延伸率、彈性模量及厚向異性指數(shù)。對(duì)2種鋁板進(jìn)行同步對(duì)比分析,在相同試驗(yàn)條件下,進(jìn)口鋁板的屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度均高于國(guó)內(nèi)鋁板;從0度、45度、90度3個(gè)拉伸方向上看,拉伸方向成90度時(shí),鋁合金5182_O的延伸率最大,成型性能更好。
為研究進(jìn)口鋁板和國(guó)內(nèi)鋁板的成型性能差異,對(duì)鋁合金5182_O材料進(jìn)行0度、45度、90度3個(gè)方向上的準(zhǔn)靜態(tài)單向拉伸試驗(yàn),用輸出的載荷位移關(guān)系曲線求出材料的應(yīng)力應(yīng)變曲線,并提取出鋁合金材料的屈服點(diǎn)、抗拉極限,測(cè)量試驗(yàn)前后試樣的試驗(yàn)區(qū)域長(zhǎng)度變化,計(jì)算出斷后延伸率、彈性模量及厚向異性指數(shù)。對(duì)2種鋁板進(jìn)行同步對(duì)比分析,在相同試驗(yàn)條件下,進(jìn)口鋁板的屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度均高于國(guó)內(nèi)鋁板;從0度、45度、90度3個(gè)拉伸方向上看,拉伸方向成90度時(shí),鋁合金5182_O的延伸率最大,成型性能更好。
01 準(zhǔn)靜態(tài)單向拉伸試驗(yàn)
汽車車身輕量化是解決節(jié)能減排問題的有效途徑之一。鋁合金有著密度小、比強(qiáng)度和比剛度高、易于成型等特點(diǎn),可以給汽車提供更輕的車身質(zhì)量,減少資源的消耗。同時(shí),鋁合金擁有較高的工藝性能,能夠保證汽車的安全碰撞要求,因此被廣泛應(yīng)用于汽車、輕型貨車、地鐵及航天航空等領(lǐng)域,但對(duì)其性能的研究仍然不夠全面,特別是隨著其他合金的不斷出現(xiàn),對(duì)鋁合金成型性能及基礎(chǔ)性能的要求也越來越高?;诖耍恼聦?duì)進(jìn)口鋁板與國(guó)內(nèi)鋁板進(jìn)行了性能差異分析。
試驗(yàn)?zāi)康?/strong>
本次試驗(yàn)的試樣由鋁合金5182_O制備,采用標(biāo)準(zhǔn)GB/T4228—2005,對(duì)試樣進(jìn)行了0度、45度、90度3個(gè)方向的單向拉伸試驗(yàn),觀察3個(gè)方向上鋁合金的性能差異;并通過單向拉伸獲得鋁合金的載荷位移關(guān)系曲線圖,求出應(yīng)力應(yīng)變曲線,分析提取后得到材料的彈性模量、屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度、延伸率及厚向異性指數(shù),對(duì)比進(jìn)口鋁板與國(guó)內(nèi)鋁板的性能差異。
試樣制備
試驗(yàn)采用進(jìn)口鋁板與國(guó)內(nèi)鋁板對(duì)比的形式展開分析,先用激光切割機(jī)將鋁板切割出規(guī)定尺寸的試樣,如圖1所示。試樣試驗(yàn)區(qū)域長(zhǎng)度為75mm,寬度為12.5mm,厚度為1.2mm。
將進(jìn)口鋁板試樣編號(hào)為1組:1-1、1-2、1-3、1-4、1-5。其中1-1、1-2與軋制方向成0度;1-3與軋制方向成45度;1-4、1-5與軋制方向成90度。將國(guó)內(nèi)鋁板試樣編號(hào)為2組:2-1、2-2、2-3、2-4、2-5。方向與1組相同。
試樣制備
準(zhǔn)靜態(tài)單向拉伸試驗(yàn)在溫室環(huán)境下(10~35攝氏度)進(jìn)行,將試樣及夾頭安裝在INSTRON3382型號(hào)拉力機(jī)上,在試驗(yàn)開始之前,需要注意以下2點(diǎn),盡量減少操作的誤差,保證數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性:
1)固定試樣時(shí),要使試樣的長(zhǎng)度方向與拉伸方向盡量保持一致,若偏離了拉伸方向,試驗(yàn)結(jié)果所得數(shù)據(jù)將不準(zhǔn)確;
2)在固定試樣的過程中,夾緊塊的攢動(dòng)會(huì)造成試樣內(nèi)部存在一個(gè)初始的拉伸應(yīng)力或擠壓應(yīng)力,這也會(huì)造成試驗(yàn)數(shù)據(jù)的不準(zhǔn)確,需要對(duì)夾緊裝置的初始位置進(jìn)行微調(diào),使試樣內(nèi)應(yīng)力趨近于0時(shí),將試驗(yàn)數(shù)據(jù)清零,再進(jìn)行試驗(yàn)。
裝夾好試樣并按照上述2個(gè)步驟清零數(shù)據(jù)后開始測(cè)試,以2mm/min的速度勻速拉伸,得到試樣拉伸斷裂結(jié)果,并且10組數(shù)據(jù)全部測(cè)試完畢,如圖2所示。將進(jìn)口鋁板試樣編號(hào)為1組:1-1、1-2、1-3、1-4、1-5。其中1-1、1-2與軋制方向成0度;1-3與軋制方向成45度;1-4、1-5與軋制方向成90度。將國(guó)內(nèi)鋁板試樣編號(hào)為2組:2-1、2-2、2-3、2-4、2-5。方向與1組相同。
02 應(yīng)力應(yīng)變曲線及材料力學(xué)性能參數(shù)確定
載荷位移曲線
分別將2種編號(hào)的材料拉伸至發(fā)生斷裂后,測(cè)量出斷裂時(shí)試驗(yàn)區(qū)域的長(zhǎng)度值,如表1所示。通過準(zhǔn)靜態(tài)拉伸試驗(yàn)獲得2組試樣的載荷與位移關(guān)系曲線,如圖3所示。從1組的數(shù)據(jù)中可看出,試樣所能承受的載荷在4570~4590N,而2組的試樣所能承受的載荷在4229~4300N。由此可知,進(jìn)口鋁板承受拉伸力的能力要略微優(yōu)于國(guó)內(nèi)鋁板。
應(yīng)力應(yīng)變曲線
將測(cè)量得到的載荷與位移關(guān)系曲線,轉(zhuǎn)換成工程應(yīng)力應(yīng)變曲線。工程應(yīng)力應(yīng)變曲線并未真實(shí)地反映出材料隨應(yīng)變變化的關(guān)系,因而需要將工程應(yīng)力應(yīng)變曲線轉(zhuǎn)化成真實(shí)應(yīng)力應(yīng)變曲線。工程應(yīng)力應(yīng)變轉(zhuǎn)化成真實(shí)應(yīng)力應(yīng)變的依據(jù),如式(1)~式(4)所示。
假設(shè):在拉伸力達(dá)到最大之前,試樣中間段的變形是均勻一致的,不考慮操作人員的操作誤差,則:
綜上,求出試驗(yàn)數(shù)據(jù)后,得到應(yīng)力-應(yīng)變曲線圖,如圖4所示。根據(jù)1組的數(shù)據(jù)可以求出,材料的屈服點(diǎn)在150MPa左右,超過該值后材料發(fā)生塑性變形,抗拉強(qiáng)度在300MPa左右;2組數(shù)據(jù)的材料的屈服點(diǎn)在120MPa左右,抗拉強(qiáng)度在280MPa左右。由此可知,進(jìn)口鋁板的屈服強(qiáng)度及抗拉強(qiáng)度均略高于國(guó)內(nèi)鋁板。
材料性能參數(shù)
根據(jù)圖4提取出2組數(shù)據(jù)的彈性模量、屈服強(qiáng)度、抗拉極限(抗拉強(qiáng)度)、延伸率及厚向異性指數(shù),如表2所示。從圖4和表2中可知,材料在0度、45度、90度3個(gè)方向上的單向拉伸流變應(yīng)力基本保持一致,變化趨勢(shì)相同;且在3個(gè)方向上存在著一定的各向異性,其中,45度的最為明顯;同時(shí)90度方向上的延伸率達(dá)到最大值,所以成型性能比較好。從測(cè)量求出的數(shù)據(jù)上看,進(jìn)口鋁板測(cè)量出的彈性模量、斷后延伸率以及厚向異性指數(shù)都比國(guó)內(nèi)鋁板的數(shù)值要大,因而進(jìn)口鋁板的成型性能也比較好。
03 結(jié) 論
綜上可以得出:
1)由載荷0位移關(guān)系曲線可知,進(jìn)口鋁板所能承受的拉伸力在4570~4590N,國(guó)內(nèi)鋁板所能承受的拉伸力在4229~4300N。
2)從2組材料的厚向異性指數(shù)來看,進(jìn)口鋁板的數(shù)值較大于國(guó)內(nèi)鋁板,說明進(jìn)口鋁板抵抗變薄的能力要強(qiáng)于國(guó)內(nèi)鋁板;從0度、45度、90度3個(gè)拉伸方向上看,材料長(zhǎng)度方向與軋制方向成90度時(shí),厚向異性指數(shù)最大,抵抗變薄的能力更強(qiáng)。
3)進(jìn)口鋁板的屈服強(qiáng)度約為150MPa,抗拉強(qiáng)度最大可達(dá)300MPa;而國(guó)內(nèi)鋁板的屈服強(qiáng)度約為120MPa,抗拉強(qiáng)度最大可達(dá)280MPa。
4)2組編號(hào)材料的延伸率最大值出現(xiàn)在與軋制垂直的方向上,進(jìn)口鋁板最大延伸率為25.8%,而國(guó)內(nèi)鋁板的最大延伸率為26.9%,均高于0度與45度的斷后延伸率,所以當(dāng)拉伸方向與軋制方向成90度時(shí),材料的成型性能較好。
基于鋁合金5182_O準(zhǔn)靜態(tài)單向拉伸試驗(yàn)求出的材料性能參數(shù),還需要進(jìn)行進(jìn)一步的仿真和現(xiàn)場(chǎng)驗(yàn)證,在實(shí)際應(yīng)用中不斷積累經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)和完善。對(duì)以下3個(gè)方面,還將進(jìn)一步研究:
1)對(duì)鋼板和鋁板的成型性能做模擬仿真分析,觀察兩者對(duì)零件起皺、開裂、回彈的影響;
2)對(duì)進(jìn)口鋁板和國(guó)內(nèi)鋁板的成型性能做模擬仿真分析,觀察兩者對(duì)零件起皺、開裂、回彈的影響;
3)現(xiàn)場(chǎng)驗(yàn)證:按照模擬仿真分析流程對(duì)板材進(jìn)行沖壓成型,觀察其起皺、開裂情況,并記錄回彈數(shù)據(jù),與模擬仿真結(jié)果進(jìn)行比對(duì)